Значения m для различных систем отопления

Таблица И

* при топке котла с перерывами величина т будет зависеть от теплоемкости системы отопления и будет определяться отношением количества тепла, аккумулированного системой, к величине среднего часового расхода тепла зданием,

** Меньшие значения т соответствуют массивным печам, большие — более легким печам, при топке печей 2 раза в сутки величина т уменьшается для печей со стенками в V2 кирпича в 2,5—3 раза, в Л кирпича в 2—2,3 раза.

При отоплении печей антрацитом величина т уменьшается на 25%.

где Rq — сопротивление теплопередаче ограждения в град-м Х У ч/ккал] Rb — сопротивление тепловосприятию в град-м -ч/ккал; Ув — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждения в ккал/м ч • град.

Формула (51) показывает, что теплоустойчивость ограждения может быть повышена (увеличено значение ф) следующими мерами:

1)увеличением сопротивления теплопередаче ограждения, т. е. повышением его теплозащитных свойств;

2)увеличением коэффициента теплоусвоения внутренней поверхности ограждения Кв, что может быть достигнуто: а) расположением у внутренней поверхности ограждения материалов, имеющих больший коэффициент теплоусвоения s; б) уменьшением периода колебания теплового потока, отдаваемого отопительным прибором;

3)уменьшением величины т, т. е. переходом к более рациональным системам отопления с более равномерной отдачей тепла.

Недостатками теории теплоустойчивости наружных ограждений являются:

а)ограждение рассматривается изолированно от всего помещения и его внутренших конструкций, оказывающих влияние на теплоустойчивость данного ограждения, т. е. формула (51) справедлива только для объема, ограниченного лишь одной данной конструкцией;

б)формула (51) дает заниженные против действительных значения минимальных температур внутренней поверхности ограждения, а следовательно, и преувеличенные значения амплитуд колебания температуры на внутренней поверхности ограждения;

в)коэффициент теплоустойчивости не является показателем колебания температуры воздуха в помещении; однако коэффициент теплоустойчивости ф может служить хорошей оценкой для сравнения теплоустойчивости отдельных ограждений.

Положительная роль оценки теплоустойчивости ограждений по величине коэффициента ф заключается в том, что нормирование этого коэффициента дало возможность широко применять облегченные конструкции из новых малотеплопроводных материалов, компенсируя недостаточную величину коэффициента теплоусвоения их увеличением сопротивления теплопередаче ограждения. Увеличение сопротивления теплопередаче ограждения при применении новых малотеплопроводных материалов оправдывается т кже и экономически, так как при этом построечная стоимость ограждения увеличивается незначительно, а расход топлива на отопление зданий с такими ограждениями значительно сокращается. Теория теплоустойчивости О. Е. Власова доказала ошибочность оценки теплоустойчивости ограждений только по величине их теплоемкости, что тормозило внедрение в строительство облегченных конструкций наружных ограждений.

Теплоустойчивость помещений. Вопрос о теплоустойчивости помещений, т. е. о колебании температуры воздуха в них, на основе теории О. Е. Власова был разработан проф. Л. А. Семеновым.

Формула для расчета амплитуды колебания температуры воздуха в отапливаемом помещении получена Л. А. Семеновым на основании следующего. Обозначим через At величину амплитуды колебания температуры воздуха в помещении. Для внутренней поверхности одного из ограждений данного помещения амплитуда колебания теплового потока Ад, проходящего через эту поверхность, будет:

== 9макс — 9ср,(а)

где 9макс — «в (/макс—Тмакс)—максимальная величина теплового потока, проходящего через поверхность, в ккал/м -ч; ср = ав(/в— —Тв)—средняя величина теплового потока, проходящего через поверхность, в ккал/м -ч\ /макс — максимальная температура воздуха в помещении в град; Тмакс — максимальная температура поверхности в град; и Тв — средние температуры воздуха и по-

верхности в град\ ав — коэффициент тепловосприятия в ккал/м - ч • град.

Подставляя значения (/макс и (/ср в уравнение (а), получим:

\ = (4акс — 4) — (Тмакс — - в) = сс At — Л ,(б)

где Ах — амплитуда колебания температуры поверхности ограждения.

Из формулы (46) имеем:

/1 —

в

где Ув — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждения.

Подставляя значения Ах в уравнение (б), получим:

л

решая полученное уравнение относительно Aq, будем иметь:

Аа =- -.(52)

1/ав+1/Ув

Обозначим -!- В, тогда формула (52) примет вид:

1/ав+1/Гв

Aq=AtB. Величина В носит название коэффициента теплопо-глощения поверхности ограждения и имеет размерность ккал/м -ч-град.

Для всех поверхностей данного помещения, включая и поверхности внутренних конструкций, будем иметь:

Л - ^Рв-а ВР ^Н

где Лд —амплитуда колебания теплового потока, отдаваемого отопительным прибором, в ккал/ч; f в — поверхности ограждений (по внутреннему обмеру) в м .

Кроме того, AQ = mQz, где Qz — средняя часовая теплоотдача отопительного прибора, равная теплопотерям данного помещения, в ккал/ч.

Подставляя выражение Aq в уравнение (в), будем иметь: mQz = AtllBFBy откуда окончательно получим:

Формула (53) получена без учета сдвига фаз между колебаниями теплового потока и температуры воздуха и теплового потока и температур поверхностей, ограждающих помещение

Учет сдвига фаз при определении величины В впервые дан в работе А. М. Шкловера «Метод расчета зданий на теплоустойчивость» изд. Акад. арх. СССР, 1945. При помощи гиперболических функций комплексного пере-