| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Главная страница » Энциклопедия строителя содержание: [стр.Введение] [стр.1] [стр.2] [стр.3] [стр.4] [стр.5] [стр.6] [стр.7] [стр.8] [стр.9] [стр.10] [стр.11] [стр.12] [стр.13] [стр.14] [стр.15] [стр.16] [стр.17] [стр.18] [стр.19] [стр.20] [стр.21] [стр.22] [стр.23] [стр.24] [стр.25] [стр.26] [стр.27] [стр.28] [стр.29] [стр.30] [стр.31] [стр.32] [стр.33] [стр.34] [стр.35] [стр.36] [стр.37] [стр.38] [стр.39] [стр.40] [стр.41] [стр.42] [стр.43] [стр.44] [стр.45] [стр.46] [стр.47] [стр.48] [стр.49] [стр.50] [стр.51] [стр.52] [стр.53] [стр.54] [стр.55] [стр.56] [стр.57] [стр.58] [стр.59] [стр.60] [стр.61] [стр.62] [стр.63] [стр.64] [стр.65] [стр.66] [стр.67] [стр.68] [стр.69] [стр.70] [стр.71] [стр.72] [стр.73] [стр.74] [стр.75] [стр.76] [стр.77] [стр.78] [стр.79] [стр.80] [стр.81] [стр.82] [стр.83] [стр.84] [стр.85] [стр.86] [стр.87] [стр.88] [стр.89] [стр.90] [стр.91] [стр.92] [стр.93] [стр.94] [стр.95] [стр.96] страница - 44 лях единицы), прошедшей сквозь атмосферу в данном ее состоянии. Прозрачность атмосферы зависит от количества в воздухе водяного пара и пыли. Обычно коэффициент прозрачности принимается равным: для больших городов и промышленных центров—0,7; для горных районов и курортных местностей — 0,8. Облачность понижает действие суммарной (прямой и рассеянной) радиации, поэтому в расчетах воздействия солнечной радиации обычно принимается безоблачное небо. Чем больше (но не более 90°) угол падения солнечных лучей к поверхности, тем большее количество солнечной радиации будет приходиться на эту поверхность. Наибольшее количество солнечной радиации приходится йа поверхность, перпендикулярную направлению солнечных лучей, наименьшее количество — на вертикальные поверхности, ориентированные на север. Данные о количестве солнечной радиации в летний период, падающей на различно ориентированные поверхности, приведены в табл. 12. Таблица 12 Количество суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) в ккал/м ч в июне при безоблачном небе, падающей на различно ориентированные поверхности
примечание. Для горизонтальных поверхностей и вертикальных, обращенных на юг, Z=12 ч. Таблица составлена по данным СНиП II-A.6-62. Действие рассеянной радиации должно учитываться при облачном небе При 100%-ной облачности прямая радиация от- При ясном небе количество рассеянной радиации невелико и для горизонтальной поверхности составляет около 15% суммарной радиации. Для вертикальных поверхностей рассеянная радиация составляет около 50% приходящейся на горизонтальную поверхность. сутствует, а количество рассеянной радиации значительно меньше количества прямой радиации при безоблачном небе. Тепло от действия солнечной радиации, падающей на поверхность ограждения, частично поглощается ограждением, а частично отражается от поверхности. Количество тепла солнечной радиации, поглощаемое поверхностью материала, определяется коэффициентом поглощения солнечной радиации р. Значения этих коэффициентов для некоторых материалов приведены в табл. 13. Таблица 13 Коэффициент поглощения тепла солнечной радиации Материалы Кровельные Алюминий окисленный . Асбестоцементные листы Асфальт...... Сталь кровельная оцинко ванная . ..... То же, окрашенная в зеленый цвет...... То же, окрашенная в тем но-красный цвет . . . Рубероид обыкновенный То же, со слюдяной посып кой....... Толь........ Черепица темно-красная Коэффициент р Материалы Коэффициент р 0,52 0,65 0,8 0,64 0,6 0,75 0,9 0,75 0,85 0,6 Стеновые Бетон неокрашенный . . . То же, окрашенный светлой краской ....... Гранит красноватый . . . Дерево некрашеное . . . Известняк светлый .... Керамика облицовочная светлая ....... Кирпич глиняный обыкновенный ........ Кирпич силикатный белый Мрамор белый..... иТтукатурка светлая . . . 0,65 0,35 0,55 0,6 0,35 0,45 0,7 0,6 0,35 0,4 Под влиянием солнечной радиации температура наружной поверхности ограждения повышается, вследствие чего с поверхности происходит отдача тепла конвекцией окружающему воздуху и излучением в окружающую среду. Для расчетов все эти тепловые воздействия на ограждение могут быть заменены действием условной наружной температуры воздуха. А. М. Шклове-ром предложено эту условную температуру определять по формуле РСрад 4ум — Н~ ан (56) где /н —температура наружного воздуха в град; 19ш — экви- ан валентная температура солнечного облучения; Ррад — количества солнечной радиации, падающей на поверхность, в ккал/м -ч; ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности в ккал/м ч-град. Колебания солнечной радиации являются периодическими с периодом, равным 24 ч, и для горизонтальной поверхности близ- ки к гармоническим колебаниям. Амплитуда колебания солнечной радиации может быть определена как разность максимальной величины радиации и средней за сутки, т. е. Лр = рмакс—Qcp. Величины Qcp и Рмакс приведены в табл. 12. Амплитуда колебания солнечной радиации может быть заменена амплитудой эквивалентной температуры солнечного облучения, определяемой по формуле „ Р (Смаке — Qcp) экв (57) Температура наружного воздуха также испытывает колебания с периодом в 24 и амплитудой At, Максимум температуры наружного воздуха наблюдается около 15 а максимум солнечной радиации зависит от ориентации ограждения по отношению к странам света, т. е. в общем эти максимумы могут не совпасть. Полная амплитуда колебания условной наружной температуры определяется по формуле Лум = (Лкв + /)Ч ,(58) где Л < —амплитуда колебания температуры наружного воздуха •ф — коэффициент, учитывающий несовпадение максимумов Ррад и /н. Значения коэффициента -ф в зависимости от различия времени максимумов радиации и температуры и отношения амплитуд приведены в табл. 14, составленной А. М. Шкловером . Таблица 14 Значения коэффициента ф в формуле (58) Отноше- Коэффициент ф при разности времени максимумов Qo„„-h t в часах
Для чердачных перекрытий и совмещенных покрытий с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, ампли- 1Данные о суточных амплитудах колебания температуры воздуха приведены в СНиП II-A.6-62. При пользовании этими данными необходимо учесть, что в метеорологии амплитудой считается полная разность максимальной и минимальной температур, поэтому будет равно половине значений, приведенных в СНиП. 2А. М. Шкловер. Теплотехнический расчет наружных ограждений в южных районах. «Строительная промышленность». 1951, № 3. содержание: [стр.Введение] [стр.1] [стр.2] [стр.3] [стр.4] [стр.5] [стр.6] [стр.7] [стр.8] [стр.9] [стр.10] [стр.11] [стр.12] [стр.13] [стр.14] [стр.15] [стр.16] [стр.17] [стр.18] [стр.19] [стр.20] [стр.21] [стр.22] [стр.23] [стр.24] [стр.25] [стр.26] [стр.27] [стр.28] [стр.29] [стр.30] [стр.31] [стр.32] [стр.33] [стр.34] [стр.35] [стр.36] [стр.37] [стр.38] [стр.39] [стр.40] [стр.41] [стр.42] [стр.43] [стр.44] [стр.45] [стр.46] [стр.47] [стр.48] [стр.49] [стр.50] [стр.51] [стр.52] [стр.53] [стр.54] [стр.55] [стр.56] [стр.57] [стр.58] [стр.59] [стр.60] [стр.61] [стр.62] [стр.63] [стр.64] [стр.65] [стр.66] [стр.67] [стр.68] [стр.69] [стр.70] [стр.71] [стр.72] [стр.73] [стр.74] [стр.75] [стр.76] [стр.77] [стр.78] [стр.79] [стр.80] [стр.81] [стр.82] [стр.83] [стр.84] [стр.85] [стр.86] [стр.87] [стр.88] [стр.89] [стр.90] [стр.91] [стр.92] [стр.93] [стр.94] [стр.95] [стр.96] |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
© ЗАО "ЛэндМэн" |