65 стена разделена на пять равных слоев толндиной по 10 см. По температурной линии находим температуры на границах этих слоев, а по приложению 3—соответствующие им значения Е. Нанося полученные значения Е на границы слоев в том же масштабе, в каком построена линия падения упругости водяного пара, и соединяя полученные точки плавной кривой,

Ч

Рис. 66. Изотерма сорбции водяного пара бетоном с объемным весом 1400 /сг/жз

Рис. 67. Определение границ зоны конденсации в сплошной легкобетонной стене

Ем-2,13

получим ЛИНИЮ Е максимальной возможной упругости водяного пара в стене. Так как в данном случае (рис. 65) линии е Е не пересекаются, конденсации водяного пара в стене не будет.

В толще стены изменяется также относительная упругость водяного пара в порах бетона. На рис. 65 построена линия изменения относительной упругости водяного пара ф в стене. Для построения этой линии по формуле (83) вычислены относительные упругости на границах слоев по значениям величин в и £ в этих плоскостях. Линия ф показывает, что в стене относительная упругость водяного пара достигает 94% и понижается как к внутренней, так и к наружной стороне ее. Следовательно, и влажность бетона будет неодинаковой по толщине стены. Для определения влажности бетона в стене на рис. 66 приведена

изотерма сорбции бетона. На основании этой изотермы и линии распределения относительной упругости у на рис. 65 построена линия СОв изменения влажности бетона в стене. Эта линия показывает, что в толще стены влажность бетона повышается до 3,5% при влажности его у внутренней поверхности 2,1% и у наружной поверхности 2,5% Средняя влажность бетона в стене будет 2,95%, что по изотерме сорбции (рис. 66) соответствует 86% относительной упругости водяного пара. Аналогичное распределение влажности материала в сплошных стенах наблюдается и в действительности. Следовательно, даже при отсутствии конденсации влаги в зимнее время влажность материалов ограждения в результате сорбции ими водяного пара будет повышаться.

пример 43. Рассчитать влажностный режим стены из легкого бетона, приведенной в примере 45, при условии повышения относительной влажности внутреннего воздуха до 70%. Остальные условия остаются без изменения.

При повышении относительной влажности внутреннего воздуха до 70% упругость водяного пара с внутренней стороны ограждения повысится до еъ = = 10,8 мм. Так как температурные условия остались без изменения, то и линия максимальной упругости водяного пара в стене будет в точности соответствовать линии Е, приведенной на рис. 65.

Графический расчет влажностного режима стены приведен на рис. 67. Так как в данном случае линия падения упругости водяного пара в стене (пунктирная линия) пересекается с линией максимальной упругости, в стене будет конденсироваться водяной пар. В этом случае снижение упругости водяного пара в стене будет происходит не только вследствие сопротивления, оказываемого стеной диффузии пара, но и вследствие процесса конденсации водяного пара в стене.

Для построения линии падения упругости водяного пара в стене при конденсации в ней влаги проводим из точек вв и ц, соответствующих упругостям водяного пара на поверхностях стены, прямые, касательные к линии максимальной упругости в точках El и Е2 (рис. 67). Таким образом, получаем линию евЕ1Е2еи действительного падения упругости водяного пара в стене. На прямолинейных участках этой линии ввЕх и Ег н падение упругости водяного пара происходит только вследствие сопротивления, оказываемого ему соответствующими частями стены, т.е. здесь конденсации влаги нет. На криволинейном участке Е1Е2, совпадающем с линией максимальной упругости водяного пара, падение упругости пара происходит в результате конденсации его в жидкость. Плоскости, параллельные поверхностям стены и проходящие через точки Ei и £2, выделяют в середине стены «зону конденсации», в которой и происходит конденсация водяного пара

Проведение касательных к линии Е для построения действительной линии падения упругости водяного пара вызывается следующими соображениями. По формуле (84) количество водяного пара Р, проходящего через любой

Для определения количества влаги, которое будет конденсироваться в стене, вычисляем по формуле (84) количество водяного пара, проходящего через внутреннюю сухую зону Pi, и количество водяного пара, проходящего через наружную сухую зону Р .

Для 1 ж2 стены при коэффициенте паропроницаемости бетона л=0,0145 получим (рис. 67):

10,8-6,04

Pi = ——-0,0145 = 0,3 г1м -ч\

0,23

3,93 — 1,65

- 0,0145 = 0,22 г/ж2.ч.

0,15

Разность этих количеств и даст количество влаги Р ^, конденсирующейся в стене, т. е.

Р = Р - Pg - 0,3 — 0,22 = 0,08 г/м-ч. В сутки это составит только 0,08-24=1,92 г\м?-.

В данном случае в стене (как и вообще в сплошных однородных ограждениях) конденсируется незначительное количество влаги, которое не может намного повысить влажность материалов стены по сравнению с пределом их сорбционного увлажнения.

Изучение распределения влажности в наружных кирпичных стенах в зимнее время показало, что влажность материала оказывается максимальной в середине стены и понижается к внутренней и к наружной поверхности ее, что совпадает и с данными расчета. Кроме того, известно, что влажность кирпичных стен несколько повышается к концу зимы, что также является результатом сорбции и конденсации влаги в толще стены. С повышением температуры наружного воздуха явление конденсации прекращается и влага, конденсировавшаяся в ограждении, будет постепенно испаряться из него.

В многослойных ограждениях влажностный режим зависит от порядка расположения слоев.

При расчетах влажностного режима многослойных ограждений описанным методом встречается затруднение в нахождении точек касания линий в и так как при этом между точкой касания и точкой линия падения упругости водяного пара может оказаться ломаной. Поэтому в таких случаях для графиче-

слой однородного ограждения, пропорционально разности упругостей пара на его поверхностях и обратно пропорционально его толщине, т. е. величина Р пропорциональна тангенсу угла наклона линии е к горизонтали. Если положить, что падение упругости водяного пара в стене будет идти по линии e aE\E2bevL, т. е. зона конденсации будет лежать между точками а и 6, соответствующими пересечению пунктирной линии с линией то при этом получим, что к точке а будет слева притекать меньшее количество пара, чем уходить вправо (меньший уклон линии е а против уклона линии Е в точке а). Это было бы возможно только при условии, что в плоскости а есть внутренние источники паровыделения, чего в действительности нет. То же самое было бы и в точке Ь. Условием равенства количеств пара, притекающего к границе зоны конденсации и отдаваемого ей, будет только касание линий е Ех и линии Е,

1\г